刀狀腐蝕簡(jiǎn)稱(chēng)刀蝕。在含有穩(wěn)定元素的奧氏體不銹鋼中（如321不銹鋼，316Ti不銹鋼等），焊接熱影響區(qū)的過(guò)熱區(qū)在腐蝕介質(zhì)作用下，發(fā)生沿熔合線(xiàn)走向的深溝狀類(lèi)似刀痕的腐蝕，稱(chēng)為刀狀腐蝕。刀狀腐蝕的性質(zhì)是晶間腐蝕，在腐蝕初始階段腐蝕區(qū)寬度為3~5個(gè)晶粒，然后逐漸擴(kuò)大至1.0~1.5mm,腐蝕寬度與過(guò)熱區(qū)寬度有關(guān)，由焊接工藝和方法等因素決定，如電渣焊時(shí)，腐蝕區(qū)寬度可達(dá)3.0~5.0mm。

  刀狀腐蝕是焊接接頭出現(xiàn)的特殊形式的晶間腐蝕，它也與鉻的碳化物（M23C6)析出有密切的關(guān)系，我們可以用“高溫過(guò)熱”和“中溫敏化”兩個(gè)作用的熱過(guò)程所引起的變化，來(lái)考察刀狀腐蝕與M₂₃C₆析出的關(guān)系。

  奧氏體不銹鋼供貨狀態(tài)一般為固溶態(tài)（或者說(shuō)一般焊接前母材為固溶態(tài)），這時(shí)鋼中只有少量的C和穩(wěn)定化元素（如鈦、鈮)固溶在基體中，其余大部分碳和鈦、鈮結(jié)合成為穩(wěn)定的游離態(tài)TiC或NbC.在焊接時(shí)，焊接熱影響區(qū)超過(guò)1200℃的過(guò)熱區(qū)，就有TiC或NbC不斷地分解并向奧氏體中溶解。峰值溫度越高，停留時(shí)間越長(zhǎng)，TiC或NbC溶解量越多，TiC或NbC分離出來(lái)的C原子將擴(kuò)散到奧氏體點(diǎn)陣間隙中，而鈦或鈮則占據(jù)奧氏體節(jié)點(diǎn)的空缺位置。在隨后的冷卻過(guò)程中，碳原子由于擴(kuò)散能力強(qiáng)，很快向晶界偏聚，在晶界碳原子濃度明顯增加，形成過(guò)飽和狀態(tài)，而鈦或鈮原子，則因來(lái)不及擴(kuò)散，仍保留在奧氏體點(diǎn)陣的節(jié)點(diǎn)上。在隨后的多層焊時(shí)，再經(jīng)過(guò)中溫（600~1000℃)敏化時(shí)，碳原子可以?xún)?yōu)先向晶界繼續(xù)快速擴(kuò)散，使晶界更富碳，此時(shí)，鉻的擴(kuò)散雖不如碳快，但比鈦或鈮的擴(kuò)散快，因而就在晶界附近形成鉻的碳化物M₂₃C₆析出，TiC或NbC的溶解量越多的部位（也就是越靠近熔合線(xiàn)的部位），M₂₃C₆的析出量越大，晶界腐蝕傾向越嚴(yán)重，刀狀腐蝕寬度與M₂₃C₆析出一定量的寬度是一致的。

  降低或消除含有穩(wěn)定化元素奧氏體不銹鋼焊接接頭刀狀腐蝕的危險(xiǎn)，有時(shí)是很困難的，但可以在接頭設(shè)計(jì)和焊接順序上加以合理安排而改善，如設(shè)計(jì)時(shí)采用一次性焊接，避免過(guò)熱區(qū)再經(jīng)過(guò)中溫敏化，在雙面焊接接頭，可將可能產(chǎn)生過(guò)固溶、奧氏體富C晶界與中溫敏化晶界碳化物析出的一側(cè)布置在不與介質(zhì)接觸的部位，如圖2-2(a),圖2-2(b)的情況應(yīng)該避免。在設(shè)計(jì)上盡可能不采用交叉焊縫。

  采用低碳的穩(wěn)定化奧氏體不銹鋼母材，將大大減輕刀狀腐蝕現(xiàn)象。超低碳奧氏體不銹鋼焊接接頭不會(huì)產(chǎn)生刀狀腐蝕現(xiàn)象。正因?yàn)槿绱?，隨著冶煉技術(shù)的提高，含穩(wěn)定化元素的不銹鋼正逐步被淘汰，取而代之的是超低碳不銹鋼。